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樹(shù)脂-泡沫鋁復(fù)合材料制備及性能研究（十六）

2.5.3 PU-PUR澆鑄體拉伸性能分析 (C)

(3)PU-PUR  澆鑄體拉伸彈性模量與拉伸強(qiáng)度分析

拉伸彈性模量反映了樹(shù)脂澆鑄體的受到拉伸荷載后的可回復(fù)彈性能力大小，在樹(shù)脂澆鑄體受到拉力荷載后，內(nèi)部結(jié)構(gòu)發(fā)生改變，樹(shù)脂澆鑄體結(jié)構(gòu)開(kāi)始破壞。從圖2-9(a)可以看出樹(shù)脂澆鑄體的拉伸彈性模量隨聚脲成分的增加而增大，這是由于聚脲組分的增加帶來(lái)了硬段的增加，使得樹(shù)脂澆鑄體拉伸彈性模量增加。M1樹(shù)脂，即聚氨酯的澆鑄體的拉伸彈性模量最低，為7.36MPa，M2樹(shù)脂澆鑄體的拉伸彈性模量為32.47%，比聚氨酯樹(shù)脂澆鑄體增加了341.17%。M3樹(shù)脂澆鑄體的拉伸彈性模量為245.34MPa，相比M2增加了655.59%。M4樹(shù)脂澆鑄體的拉伸彈性模量為960.67MPa，相比M3增加了291.57%。M5樹(shù)脂，即聚脲的拉伸彈性模量最高，為1473.31MPa。從樹(shù)脂澆鑄體拉伸彈性模量的增幅來(lái)看，聚脲成分在50%以上時(shí)增幅最為明顯。從2-9(b)可以看出，樹(shù)脂澆鑄體的拉伸強(qiáng)度也隨著聚脲成分的增大而增加，呈現(xiàn)正相關(guān)。M1聚氨酯樹(shù)脂澆鑄體的拉伸強(qiáng)度為1.60MPa，處于較低水平。而M2樹(shù)脂澆鑄體的拉伸強(qiáng)度相比聚氨酯增加了111.25%。M3樹(shù)脂澆鑄體的拉伸強(qiáng)度為5.85MPa，相比M2 增加了73.08%。M4 樹(shù)脂澆鑄體的拉伸強(qiáng)度為11.84MPa，相比M3增加了102.39%。M5聚脲的拉伸強(qiáng)度最高，為13.65MPa?？梢钥闯鰪?/span>M3到M4,也就是聚脲成分在50%  到70%的時(shí)候，拉伸強(qiáng)度增加最明顯，說(shuō)明樹(shù)脂中的硬段含量在聚脲為70%時(shí)已經(jīng)逐漸飽和，過(guò)量的硬段含量對(duì)樹(shù)脂澆鑄體強(qiáng)度的提升有限。

綜合來(lái)看，M2、M3和M4共混樹(shù)脂澆鑄體斷裂伸長(zhǎng)率相近且略大于M5聚脲，說(shuō)明三者韌性比聚脲更高，樹(shù)脂共混可以改善聚脲的脆性斷裂現(xiàn)象，從拉伸彈性模量和拉伸強(qiáng)度中可以得到共混樹(shù)脂中聚脲成分的增加帶來(lái)了更高的強(qiáng)度增加。綜合得到M4 具有最高的抗拉伸荷載強(qiáng)度。